鹽酸對煅燒氧化鋁、a氧化鋁的相變影響？

-首先采用激光粒度分析儀測量球磨后工業氧化鋁的粒度，采用X射線衍射儀分析煅燒氧化鋁后試樣的物相組成，并根據外標法計算煅燒氧化鋁α相的含量、根據謝樂公式計算煅燒氧化鋁α相晶粒尺寸的大小，再利用場發射掃描電子顯微鏡觀察所制備煅燒氧化鋁α相粉體的顯微形貌和結構。

 -球磨后原料的粒度為球磨2小時后工業氧化鋁的粒度分布曲線。球磨后工業氧化鋁的d10=0.970μm，d50=5.347μm，d90=33.224μm。球磨工藝有效降低了工業氧化鋁的顆粒粒徑，進而提高了氧化鋁的相變轉化速率。這是因為顆粒尺寸越小，反應體系的比表面積越大，反應界面和擴散截面也相應增加，鍵強分布曲線變平，弱鍵比例增加，所以反應和擴散能力提高。

-高溫煅燒氧化鋁后試樣的物相和晶粒尺寸。不同試樣在800℃~1200℃煅燒后的XRD圖譜顯示，隨著煅燒溫度的升高，各高溫氧化鋁中α-Al2O3的衍射峰均逐漸增強，過渡相γ-Al2O3和θ-Al2O3的峰逐漸減弱，在煅燒溫度為1200℃時，θ-Al2O3近乎完全消失。這是由于隨著溫度升高，過渡相Al2O3的活性逐漸增大，提升了相變推動力，過渡相Al2O3不斷向穩定相α-Al2O3轉變。

-不同高溫煅燒氧化鋁在800℃煅燒得到的粉體的XRD圖譜可知，經800℃煅燒及酸處理后試樣中的α-Al2O3衍射峰較未經酸處理的強，而且未經酸處理的試樣中還存在一些獨特的過渡相Al2O3的衍射峰。這表明酸處理后，試樣的α相變速率高于未處理的。經分析，其相變路徑如下：多種非晶態氧化鋁水化物→非晶氧化鋁→γ-Al2O3→θ-Al2O3+α-Al2O3→α-Al2O3。由此可知，試樣中的氧化鋁可在低溫下發生過渡相之間的轉變以及向穩定相α相之間的轉變，進而降低相變溫度，提高α相變轉化率。

-利用外標法計算的α-Al2O3含量可知，經鹽酸溶液處理后的試樣，在不同的煅燒溫度下，氧化鋁的α相變轉化率均高于未經鹽酸處理的。這可能是因為酸處理后形成的非晶態氧化鋁前驅體，可以在較低溫度下加速過渡相氧化鋁向α相的轉變，所形成的α-Al2O3晶粒作為籽晶，又加速了α相變。對比經不同pH值鹽酸溶液處理后試樣的α相轉化率可知，隨著鹽酸溶液pH值的降低，煅燒氧化鋁后中的α-Al2O3含量逐漸增大。這可能是因為工業氧化鋁經不同pH值的酸處理后，生成的非晶態氧化鋁前驅體的種類不同，導致其相變速率也不相同。

-試驗者計算經不同pH值的鹽酸處理并在不同溫度下煅燒氧化鋁試樣中α-Al2O3的晶粒尺寸，結果可知，隨著煅燒溫度和鹽酸溶液濃度提高，試樣中煅燒氧化鋁α相晶粒尺寸逐漸增大。顯微結構分析。經不同pH值的鹽酸溶液處理后的試樣在800℃、1100℃和1200℃煅燒后的顯微結構顯示，當煅燒溫度相同時，隨著鹽酸溶液濃度降低，氧化鋁晶體顆粒團聚明顯并且晶體顆粒尺寸偏小，這與謝樂公式計算出來的結果一致。當煅燒溫度為800℃時，由于煅燒溫度過低，試樣中主要是過渡相之間的轉變，只有很少量的氧化鋁發生α相變，試樣的顯微形貌呈現出過渡相以及非晶態氧化鋁的團聚。

-當煅燒溫度高于1100℃時，相比未經鹽酸處理的試樣，酸處理后試樣中有明顯的蠕蟲狀和層狀結構產生，且鹽酸溶液的pH值越小，試樣中的蠕蟲狀和層狀結構越明顯。曾有學者研究發現，以工業氧化鋁為原料，經1400℃煅燒后，不加礦化劑時得到的α-Al2O3是類似于蠕蟲狀的空間網狀結構；而添加礦化劑AlF3時，得到的α-Al2O3是片狀晶型。由此可以推斷，經鹽酸處理后，在高溫下可使一部分α-Al2O3的形成由固相傳質變為氣相傳質，并且改變氧化鋁晶體的結晶過程和結晶習性，形成層狀結構。

-隨著煅燒溫度升高，試樣中氧化鋁顆粒不斷團聚，煅燒溫度為1100℃時，煅燒氧化鋁粉中開始有α-Al2O3大晶粒出現；隨著鹽酸溶液pH值的增大，顆粒團聚越發明顯。這可能是因為經不同pH值的鹽酸溶液處理后，煅燒氧化鋁粉中α-Al2O3籽晶含量不同對氧化鋁晶粒形貌產生的影響。

-綜上所述，利用不同pH值的鹽酸溶液對工業氧化鋁進行酸處理，再經800℃~1200℃煅燒制備α氧化鋁粉體時，隨著鹽酸溶液pH值的降低，煅燒后試樣中氧化鋁的α相變轉化率逐漸提高，α氧化鋁微粉的晶粒尺寸逐漸增大。當鹽酸溶液pH=1時，試樣于1200℃煅燒能全部完成氧化鋁的α相變，α氧化鋁微粉的晶粒尺寸為91nm，有片狀和蠕蟲狀結構產生，且試樣中團聚體數量較少。由此可見，鹽酸處理對促進工業氧化鋁在煅燒過程中的氧化鋁α相變，改變晶粒尺寸，降低團聚體顆粒，以及提高制品的高溫使用性能起到重要的作用。

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